强冷散热对磨削表面残余应力的影响

HEATS

残余应力从微观上讲，是因加工后表面层的金属晶格原子间距发生了变化，相对于毗邻表面的里层金属发生伸张或压缩，而受到里层金属的牵制。从宏观上讲，是指在没有应力作用下的物体内部残余着的内应力，它们在各局部之间保持适当的均衡。如果这种均衡受到破坏，物体的形状就会发生变化或在表面产生裂纹。表面残余拉应力会使工件疲劳强度大大降低，耐磨性和耐腐蚀性变差；相反表面残余压应力会使工件的疲劳强度提高。通常磨削加工多作为工件最终工序，磨削后产生的残余应力的性质和大小将直接影响工件的使用性能。 O5 o1 S, U7 s

1 磨削加工中残余应力的产生

1. 磨削中表面残余应力的产生
   机加工中工件表面残余应力的产生主要受三个因素的制约：机械力引起的塑性变形、热应力引起的塑性变形和相变引起的体积变化。在机械应力的作用下表面层发生塑性流动和延展现象，而里层金属的弹性恢复变形受到已塑性变形表面金属的牵制，表面产生残余压应力。磨削中产生的工件表面的高温，使表面层进入完全塑性状态，工件冷却后表面层金属收缩受到里层金属的牵制，使表面产生残余拉应力。当砂轮与工件接触区温度达到金属相变温度后，表面组织发生金相组织变化，其表面残余应力的性质，随磨削前后金相组织的变化而变化。已加工表面内残余应力的产生是综合以上几个因素共同作用的结果。 7 y5 ]3 s9 F* b" [1 Y. F
   在一般磨削过程中，比压和摩擦较大，产生的磨削区温度较高。工件表面常常因热塑性变形而产生残余拉应力。对此，有针对性地降低磨削表面的温度，减少由此产生的塑性变形，就能抑制残余拉应力的产生，甚至会产生残余压应力。强制冷却磨削(简称强冷磨削)正是在此理论基础上提出的。
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2. 强冷磨削机理
   针对磨削过程中磨削表面温度较高的情况，使用液氮对加工区域喷注，进行强制冷却。液态氮的温度为-196℃，是化工产业的副产品，无毒、无污染，易获取，是很好的冷却介质。将其喷注在待加工表面，通过氮的挥发可以迅速吸收大量热量，使工件表面温度急剧下降，工件表面遇冷而收缩，工件材料脆性增加，塑性变形减轻。磨削时，表面受到磨粒的切削、熨压、热应力以及强冷收缩的综合作用，里层金属因受挤压而产生弹性变形。磨削后，工件表层因温升使体积膨胀但受里层金属弹性牵制，从而产生残余压应力，通过对比实验发现：如常规磨削后工件表面为拉应力，在强冷磨削条件下，工件表面因强冷作用，已预先收缩，强冷磨削后，则工件表面收缩比常规磨削时的收缩量小，但里层金属仍然产生弹性恢复，因而磨削后工件表面的拉应力减小或出现压应力；如常规磨削后工件表面为压应力，改用强冷磨削后，工件表面因强冷作用，已预先收缩，则解除强冷作用后，工件表现的扩张比常规磨削时的扩张量大，因而磨削后工件表面出现更大的压应力。因此磨削中连续向工件待加工表面区喷注液氮，可抑制磨削热的产生，以期获得表面残余压应力。

2 强冷磨削试验

以下两个不同冷却条件的试验验证都支持了强冷磨削机理。

试验1 试件材质为45#钢(退火)，尺寸规格为100×100×15矩形板，磨削用量v_c=1320m/min，v_w=7.2m/min，f=0.3mm/单位行程，a_p= 0.045mm。 + X5 Z- T, p" Z+ Q# y

试件分三组：

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1. 一组常规磨削(用普通磨削液冷却)：
2. 二组强冷磨削(液氮从砂轮前向待加工表面喷注)： # g0 H0 C' O& r1 K3 e7 ~7 D: I' N
3. 三组强冷磨削(液氮从砂轮后向磨削区表面喷注)。

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试验2 磨削用量f=0.4mm/单位行程，a_p=0.04mm，其余同试验1。 % R5 I' B& W% ?9 d

试验结果如表1、表2所示。
* I2 k7 L; S& [2 G- r9 u3 R. }" }( j' d9 L, U3 D

) k! ?( k+ r, C+ ?7 q: a7 s6 v# F6 ?( f9 x) e! j0 `- J4 r. ]1 g! M: t" }7 M% q: E( X& Z: M" e3 U4 O- ^; G, T. i" ~' L3 B0 y" [# u* W* ^9 _& m) T# \; R7 j" y: u1 c/ V, d/ `: x3 L9 X0 Y* |# d, W- M; L k0 `6 @/ Y7 H# N* X! j$ u4 _* f A7 E$ ?" R" k& g* _5 m+ U: n! z* D* z, s: h- ^3 c0 W. J( r* }5 A. |6 Q# v. e 表1 试验1磨削结果 测定项目 一组 二组 三组 磨削力s 132 -245 -235 表面粗糙度Ra(µm) 0.22 0.15 0.15

' r7 N5 b3 |" M- X( y. L1 Z6 S+ x+ z/ S: X7 _+ v6 N5 D+ I: r$ [! ~+ b$ b6 n& Z5 h' x. w& J) F! j$ o+ Q6 ^0 Q0 ^0 M" s* ]' |( K* [# x( D$ s4 t9 C$ k n* x9 @' o% I* m( |' t$ \) G) g0 q6 E2 K+ }5 O0 ` 表2 试验2磨削结果 测定项目 一组 二组 三组 磨削力s 141 -182 -180 表面粗糙度Ra(µm) 1.1 0.80 0.80

以上两个试验结果均在粗磨后，再次精磨取得。磨削后采用XYL-73型X射线应力测定仪，对表面应力进行了测定。

X射线应力测定是通过测量衍射角2q的改变求得晶面间距，从而换算得出金属表面存在的应力为
4 C8 P2 o1 P# I, R7 P7 F" A8 c3 M! G' g6 }+ @ x1 c; o9 W ~6 q4 q7 x% }$ o$ V) t9 |! M, x5 _7 o+ ]" N* T8 ^1 E0 w6 A( Z" k' {- ]- `4 y- W3 _& A+ R! w* W3 @9 s+ u6 M5 j# X. V7 M) z% z9 ^8 } C# ?3 R! _ G7 Q" ]2 c6 U+ m1 M$ ^% D2 x# d1 ?2 Y6 x3 \$ a; C* o! \6 K

sf=-	E	ctg[q	p	]·	∂(2q)
	2(1+µ)		180		∂(sin2f)

式中：µ为泊松比：E为弹性模量：q为入射角：f为衍射晶面法线与试件表面法线夹角。

本实验采用0°～45°法测定应力值，上式变为
4 \/ x" F2 e) }, W& S7 {6 u% a8 y5 m2 ]6 y+ o! |# t4 ]$ W8 k& ], g# b; y' O" Q" X& s5 n1 o- W9 e* v# T2 f5 Y# \- \7 w% _$ F2 Z+ w( E; t6 N1 @5 m3 P& {4 x/ i c' Q- R& l; a$ ?! @* B

sf=-	E	ctg[q	p	]·	2q0-2q45	=kD2q
	2(1+µ)		180		sin2f1-sin2f2

式中：k为应力系数。

若2q为正，表示拉应力，反之为压应力。计算结果见表1、表2。 ' i- [4 ^6 \: i

3 结论与分析

9 L" F3 `* e- T4 z% m5 j& A

q. z5 Q! I2 R( c
1. 强冷磨削可以使工件表面获得残余压应力，或降低工件表面残余拉应力大小，两个试验的常规磨削中，工件表面残余应力都是拉应力，采用了强冷磨削工件表面呈现残余压应力状态。从砂轮前后向工件表面喷注液氮，磨削后的残余应力稍有不同。需要说明的是，不仅液氮喷注方向能影响残余应力大小，工件表面相对于液氮的移动速度也影响着工件表面冷却程度，应缓慢移动，使表层的冷却更充分。液氮喷嘴距离工件表面越近冷却效果越好。液氮的流量及其覆盖面积应大于磨削热的温度场。总之，通过控制液氮喷嘴的移动速度和液氮流量以及其它磨削用量，可以达到控制工件表面残余应力，改善表面质量的目的。
2. 强冷磨削对降低已加工表面粗糙度有一定的效果。试验1、2中表面粗糙度指标Ra分别由0.22µm和1.1µm降为0.15µm和0.85µm。 2 r: F4 T# k, a* U- C- G
3. 强冷磨削工艺方法简单，使用方便，若采用人工控制液氮流量，冷却效果不易控制：采用传感器测温通过温控器控制液氮流量，能取得良好的冷却效果，可主动控制残余应力大小。
4. 冷却场周围环境对冷却效果有一定影响。保持空气流动相对静止，能提高冷却效果。液氮气化挥发产生的烟雾，会影响操作者对磨削区的观察，应排除。