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激光诱发反应焊接

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发表于 2010-9-12 15:32:44 | 显示全部楼层 |阅读模式

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  用常规的熔化焊焊接金属基复合材料时,由于复合材料的增强体与熔化的基体金属接触时间过长,易加速增强体与基体之间的化学反应,常常导致两者间的严重扩散以及增强体的分解,甚至完全破坏。此外,焊接区常出现较大的气孔,使接头强度有所下降。

& J$ F# j# a7 ? * ?5 _; s `% v

  因此,这些焊接方法不宜用于结构的焊接。其他连接技术如扩散焊、摩擦焊、电子束焊和电阻焊等,尽管已被证明是有效的连接方法,但由于这些方法或需要复杂的专用设备、或要求特殊的接头形式、或对焊件结构要求高等原因,在实际应用中受到很多限制。机械连接常常也是一种有效的方法,然而这种连接因韧性差并易形成应力集中可能导致灾难性破坏。

3 E1 j1 e( ^% ~* T F. h2 N3 \8 A1 a6 ?% `. m" [, F2 m/ E0 }

  尽管激光焊接具有总的热输入低、能量密度高、焊接速度高、变形小和热影响区小等许多优点,但当被用于sic增强铝基复合材料的焊接时,仍存在着强烈的界面反应,形成al4c3脆性相而使接头性能变差的问题。为了解决这一难题,国内外目前主要采用改变激光参数来减缓界面反应,或是选用基体含si量高(如a356,6061)的铝基复合材料来抑制界面反应,然而这两种方法并不能完全消除增强体(sic)与基体金属(al)间的有害反应产物al4c3。

6 e. F5 T2 u% |7 g ( \: q r+ b$ x/ c9 z

  试验条件及方法

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  试验用的材料为2124al+20vol%sicp铝基复合材料,其热处理状态为“固溶处理+人工时效”,增强体sic颗粒的平均直径为3μm,其金相组织如图1所示。

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  焊接用的激光器为nd∶yag脉冲固体激光器。激光参数为:波长为1.06μm,平均功率小于100w,最大单脉冲能量为20j,脉冲频率为10次/秒,脉宽为2.5ms,发散角<6mrad,焦点位置在试样表面上。

9 J' N4 G7 N. E, w* d ' p/ p, b3 n; J

  采用的焊接方法为:①不加填料的常规激光焊;②激光诱发反应焊——为了排除其他元素的加入增加反应焊接的复杂性,仅在焊缝中加入纯钛。试件尺寸40mm×10mm×2mm。接头形式为对焊。

* U# g5 M/ G3 N* K 0 J5 O' E- b: D# ]

  基体及焊缝的相结构分析是在日本理学d/max-ra转靶x射线衍射仪上进行的,以cu为靶,石墨为单色器,电压和电流随试样的不同而变化。

$ G# b4 Y& M& i1 G- E+ O 1 }0 @( _4 B( t+ w+ t" q5 o) p: R

  常规激光焊接头熔化区主要由al4c3和灰色块状颗粒si组成,al4c3呈针状、性脆,会降低金属基复合材料的机械性能。al4c3的大小和数量取决于激光的热输入,即复合材料的增强相(sic)与基体(2124al)之间的反应程度直接同激光能量成比例。因此,合理地控制激光参数就可能减少碳化铝的生成。

2 a. |7 J( T/ R 5 p" T2 H* t: z. T) Q5 H l

  添加钛元素的激光诱发反应焊焊缝中的sic颗粒虽然全部消失,但并没有发现针状的al4c3相,替而代之生成的是细小的tic颗粒,其形貌,如图6所示。此外,相分析表明,在常规激光焊和激光诱发反应焊的焊接接头中还有alcumg和al7cu3mg6生成。ti主要以tic的形式存在于焊缝中,另有少量的ti溶于al基体中,也可能有极少量的钛铝化合物存在,但在相分析中没有发现钛铝化合物。

9 v. W. C2 l r" A, [! b 7 h& E& g _% M8 ~9 G2 ~& Z

  所得焊缝来看,焊缝中并不存在文献发现的sic颗粒重新分布区。这主要是因为本试验所用材料中sic颗粒很细小,平均直径仅为3μm,而文献中sic颗粒平均直径为10μm。而sic颗粒愈小,其表面积愈大,愈容易与液态铝完全发生界面反应而消失。文献中mmcs的基体材料为a356,其si含量很高(约7%),有游离的si存在,根据反应式(1)可知,si可以抑制al4c3的形成,所以,al4c3仅在熔化区中温度较高的区域里形成。而2124基体中si含量极低,无游离si存在,所以,al4c3的形成不会受到抑制,al4c3可在整个熔化区内形成。

+ @/ v+ t" H" M3 D; [4 O& K* ? / ~7 I* x) `6 k' A2 p# ~

  在常规激光焊和激光诱发反应焊中涉及的物相主要有al,sic,ti。在高能激光的作用下,sic熔化或熔解能产生c。所以,在焊接过程中可能发生的化学反应主要有:

/ L# [2 ]* f8 T6 o; C s9 x2 V0 G6 p1 P- p* I# O

  4al+3sic=al4c3+3si(1)

3 x/ O: t: o2 |6 E" b+ C( E# B) F ! P2 O$ i" N/ K8 I$ [2 O7 ~9 n) \

  δgt=-11 260+10.83t

3 e6 z; f/ N4 ?, {2 H" P- o7 g; q9 a. t / s( U3 I4 p1 {( t; f) s) t' I

  ti+sic=tic+si(2)

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  δgt=-28 500+t

) A8 w2 T; W% Z( Z2 H4 |) ? $ T9 K* H1 `- [ W

  al4c3+3ti=3tic+4al(3)

4 T" t9 n9 |. K9 a F1 ?; q- \6 n' `2 z

  δgt=-74 120-7.83t

( W4 z; |* Y* ]2 j ) W; r& Y+ \* H' f7 b; B$ h. l

  ti+c=tic(4)

$ `. D( W5 Z; U8 }" Z) u9 E- H * U$ E& P0 c* w

  δgt=-44 100+2.902t

, P6 ~* l/ m7 a1 \! D0 X0 j/ I, { E% B, Y- Y9 W9 h! U

  4al+3c=al4c3(5)

, R! `& S% v& s" B. S & N( T' P# G7 e) P" }; S+ I

  δgt=-58 180+9.936t

- y: W, K1 t/ H7 F3 A% j7 L: n5 b

  在sic颗粒增强2124铝基复合材料的激光焊接中,al4c3是通过反应式(1)形成的,由于al4c3易与水反应,常导致接头变脆。相反,如果接头中形成了tic,而不是al4c3,接头性能则可能提高,这是因为tic的热稳定性极高,在3343k下熔化但不分解(在这个温度下al4c3完全分解),而且它的密度和硬度均高于sic和al4c3。

+ T {/ [( A5 P& r: A+ o- b2 e2 x% U0 G) j. Z' X: ?: `1 H1 t2 R

  由反应自由焓δg可以知道,在焊缝中加入ti之后,sic与ti的反应比与al的反应更容易,所以,反应更易形成tic;尽管在焊接过程中可能有部分sic与al反应生成al4c3,但是,新形成的al4c3会立即与ti发生反应式(3),形成tic。反应元素ti用作界面填料可以增加表面能,并可以通过形成稳定的tic提高基体材料的润湿性能。

7 r s$ b& n9 g* o' U 2 N( K5 g8 w" X9 w. X

  总之,理论和试验都证明,碳化硅增强铝基复合材料的激光诱发反应焊接方法,可以完全消除al4c3脆性相,在熔化区形成稳定的tic相,从而可以提高复合材料的接头性能。【MechNet】

2 ?, A5 G) a; o- e5 v7 o" O / m O. S5 [# A. o( E
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