陶瓷球轴承在高速主轴单元中的应用研究

HEATS

超高速切削是以优质、高效为特征的先进制造技术，它可以带动高速切削机理、高速主轴单元、高加减速直线进给电动机、高性能控制系统等一系列相关单元技术的发展。高速主轴单元的支承核心是高速主轴轴承。陶瓷轴承以其耐高速、重量轻、寿命长等优良性能，在数控机床高速主轴单元中被广泛应用。

1 高速主轴单元与主轴轴承

高速主轴单元是实现高速加工的关键技术之一，也是高速加工机床的关键部件。高速主轴单元的核心是高速精密轴承，其性能直接影响主轴单元的工作性能。随着速度的提高，轴承的温度升高，振动和噪声增大，寿命降低。因此，提高主轴转速的前提是研制开发出性能优越的高速主轴轴承。目前，在高速主轴单元中，主轴的支承主要采用磁浮轴承、液体动静压轴承、陶瓷球轴承三种形式。磁浮轴承的高速性能好、精度高，容易实现诊断和在线监控。但实践表明，这种轴承由于电磁测控系统过于复杂，至今未能得到广泛应用。液体动静压轴承综合了液体静压轴承和液体动压轴承的优点，但这种轴承必须根据具体机床专门进行设计，单独生产，标准化程度低，维护保养也困难。

目前，应用最多的高速主轴轴承还是混合陶瓷球轴承，即滚动体使用热压或热等静压Si₃N₄陶瓷球，轴承套圈仍为钢圈。这种轴承标准化程度高，价格低，对机床改动小，便于维护保养，特别适合高速运行场合。它的d·n值已超过2.7×10⁶。为了增加轴承的使用寿命，可增加滚道的耐磨性，对滚道进行涂层处理或其他表面处理。

2 试验研究

8 T# M9 o0 r! j" ]3 Z! k, `4 H- c0 s

! ?. }# T8 s: C, ~
1. 试验条件 5 f! p( l6 r5 l/ `4 j6 x+ f3 w
   本次试验所用陶瓷球轴承参数如表1所示。所用陶瓷球的材料为HIPSN(热等静压Si₃N₄)，精度等级是G3级，装配时球与套圈按规定值精细选配。该轴承采用“小珠密珠”结构，并使用外圈薄形保持架。试验中所用钢轴承与陶瓷球轴承具有相同的结构参数。
   2 \( J+ \+ J/ I" C; e( |& U* v- r( r9 n" ~8 ~, i, Y4 W9 r' j2 x! j" S7 i1 i5 \* A5 n/ y K# E" O- f- M, ~8 M/ s: l( X \9 P0 o& V5 N3 t3 F8 t& X0 X2 a( [( S8 L( P; M+ C5 m, M$ E1 c# Q+ C8 E/ C" k5 O& M) P. x, F7 U* N4 w

   表1 试验用陶瓷球轴承结构参数

   型号	外观尺寸(mm)	球径(mm)	球数	原始接触角	陶瓷球材料	保持架材料	套圈材料
   B7007CY	35×62×14	7.144	16	15	HIPSN	树脂	GCr15

   试验所用的电主轴有两种型号，分别为A型和B型。结构示意见图1，轴承安装形式为DBB。表2是两种电主轴的主要性能参数。
   3 n* [' t% U3 c( d& x8 l# L% \ w+ [" J! Z1 t1 y3 E4 w& J4 N4 M; r5 n3 z+ W* D- f& _* e* t3 y* S) X4 T, ?) |9 C; ?- e" ]( x2 e% R" u( A( f# ?- `8 d* _7 l0 U l0 C! A- d1 y, b* Q( V. _" j. n: F3 ?* o/ \6 C- ^* o' M; U. h9 z: S, V7 D

   表2 电主轴的主要性能参数

   型号	极限转速(r/min)	主轴直径(mm)	输出功率(kW)	润滑方式
   A型	30000	35	4.5	油雾
   B型	24000	35	4.5	脂

   
   9 d8 q, y. x: r# k+ G( t7 d' X# A$ w: z

   图1 高速主轴单元结构简图
   图2 A型高速电主轴的温升特性	图3 B型高速电主轴的温升特性

   " O+ s! t% k8 U4 f; k
   本试验采用热电偶测温法测量主轴前端轴承外圈的温升。又利用PDB测量高速电主轴前、后端的振动频谱。分析两种轴承对电主轴运转精度的影响。
   # X* I# Z7 J: L; X
2. 试验测试结果分析
   1. 主轴轴承的温升 6 d9 x6 w/ ?( Q, U. J5 F* e
      图2、3是根据两种高速电主轴的实验数据绘制的温升特性曲线。由图2可见，A型主轴转速低于15000r/min时，两种轴承的温升基本相同。当转速高于15000r/min时，陶瓷球轴承的温升明显低于钢轴承。钢轴承温升增长率比陶瓷球轴承的快。 1 @5 `% d8 v" P: P
      A型主轴转速由2000r/min上升至极限转速30000r/min时，钢轴承温度由4℃上升至35℃；主轴转速由35000r/min上升至40000r/min时，陶瓷球轴承温度由35℃上升至43℃，为防止温度过高损坏陶瓷球轴承，停止继续升高转速。在相同温升水平上，即温升为35℃时，装有陶瓷球轴承的电主轴转速比钢轴承电主轴提高约17%。 ( s4 V; X: n. j6 L0 T6 E% y! e$ ?
      由图3可以看出，B型主轴轴承温升的总体变化趋势与A型电主轴相似。但主轴转速较低时，陶瓷球轴承的温升略高于钢轴承，温升增长率比钢轴承小。当转速n>17000r/min时，才能显示出陶瓷球轴承的低温升特性。脂润滑条件下陶瓷球轴承的运转速度和油雾润滑时钢轴承的运行速度相当。实验中发现，B型陶瓷球轴承达到热平衡时的温升和所需时间，与A型钢球轴承达到热平衡时的温升和所需时间相近。
      由上述可知，不论用油雾润滑还是脂润滑，在高速或润滑不足时，陶瓷球轴承的温升都小于钢轴承。分析认为：(1)HIPSN的密度仅为轴承钢的40%。由于陶瓷球产生的离心力和陀螺力矩小，使陶瓷球轴承发热量少。(2)陶瓷和钢组成的摩擦副的摩擦系数比钢和钢组成的摩擦副的摩擦系数小，产生的热量少，温升也低。(3)轴承在装配时需要预紧，预紧力越大，变形和发热越多，轴承温升也越快。轴承高速运转下，轴承承受的总负荷包括初期预紧力和轴承内部负荷。内部负荷由离心力和热膨胀差引起。在轴承中轴承外圈散热较好，内圈次之，滚动体的散热条件最差，内圈和滚动体由于温升而引起的热膨胀量大于外圈的热膨胀量，轴承工作时的预紧力大于装配时的原始预紧力，从而使摩擦发热增加，轴承温升增大。由于HIPSN陶瓷材料的热膨胀系数仅为轴承钢的25%，故当转速提高时，陶瓷球轴承的温升值比钢轴承小得多。资料表明，陶瓷球轴承的内圈材料采用热膨胀系数比轴承钢小20%的不锈钢、渗碳钢等材料，可以有效降低轴承的温升。 2 f7 S; \! l# `, d" U. e# n
      从上述试验结果和分析可知，陶瓷球轴承比钢轴承更适用于高速运转条件。
      " X( ]- _* m6 h9 [& `6 u; s7 W X+ T+ @( q6 \& W- G+ k

      图4 装有钢轴承电主轴前端振动频谱

      图5 装有陶瓷球轴承电主轴前端振动频谱

      5 o4 q' ^- F, f
   2. 主轴振动频谱分析 8 p$ V+ W8 ~8 {8 r% Y3 B/ z/ ?
      使用高灵敏度的压电晶体传感器，运用离散傅立叶原理进行信号变换计算，图4、5是利用PDB测得的A型电主轴振动频谱。由图4可见，电主轴前端振动加速度波动较大，导致电主轴的运转精度降低、刚度下降。由图5可见，装有陶瓷球轴承的电主轴前端振动加速度变化极小，主轴运转的动态精度高。对比两种类型电主轴表明，使用陶瓷球轴承，可以有效地减小电主轴的振动，提高电主轴的运转精度和刚度。
3. 存在的问题与对策
   试验中发现，装有陶瓷球轴承的两种类型的电主轴，在转速较低时，都存在着运转初期(低速时)刚度差、精度低的问题。 9 [. F) v S, Q4 X" }" D- u; o
   分析认为，主要由轴承间隙和工作预紧力的变化影响所致。低速时，预紧力大，轴承间隙小，刚度高；高速时，轴承内部因高速运转产生较大负荷，两者叠加，使轴承高速时实际预紧力远超过初期预紧力，导致轴承温升高，使用寿命低，易出现早期烧结损伤。因此，为延长轴承寿命，要求陶瓷球轴承的初期预紧力要小一些。但初期预紧力过小，主轴启动时，陶瓷球轴承间隙大，运转时变形大、刚度差。使电主轴振动加大，严重影响电主轴的加工精度。
   解决方法是研究开发轴承预紧力可变换机构。低速时，陶瓷球轴承预紧力大，随着转速的提高，轴承预紧力逐渐变小，使陶瓷球轴承始终处于良好的运动状态。主要的措施有两种：(1)实施定位置预紧力变换。(2)重视运转精度，低速时，实施定位置预紧；高速时，采用预紧力可变换机构。

4 v2 ?' n8 m$ N6 M4 D5 K- R3 [$ ^4 S# G

3 结论

. k1 U9 v/ O' {

实验表明，将陶瓷球轴承应用于高速主轴单元的设计和制造，可以有效提升主轴的极限转速，减小高速主轴的振动，提高主轴的运转精度和刚度；可以延长电主轴的使用寿命，简化与之配套的润滑系统。并要解决低速运转条件下，陶瓷球轴承刚度差、精度低的问题。

! D# b" U* I8 I( v' V8 y