热处理对5Cr8MoVSi组织及硬度的影响

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5Cr8NoVSi钢是近年来我国应用较多的新钢种，主要用于耐冲击性工模具和薄刃刀具上。但是，目前对5Cr8MoVSi钢的热处理工艺研究较少，所生产的工模具常发生硬度不高和断裂失效现象。因此，本文较详细地研究了5Cr8MoVSi钢热处理工艺对硬度和组织结构的影响。

1、实验材料及实验方法

+ F+ `8 i4 t* J# q

实验材料成分如表1所示。试样退火、淬火、回火均在坩埚电阻炉中进行，淬火采用油介质冷却。用D/maxⅢA X射线衍射仪分析相结构和残余奥氏体量，定量金相法测量奥氏体晶粒数、碳化物体积分数及尺寸、马氏体尺寸，JXA-733电子探针分析显微组织和成分。 " Y: H2 h: m0 _ |( e/ T+ v8 E! k$ ?1 e* y/ Q; J7 j7 F Y' W Z, ?+ h7 ~% V+ s' q# _4 g% q, D% q5 p+ u

表1 工模具钢5Cr8MoVSi化学成分/%

C	Mn 7 @6 U7 b7 Q+ u- k! d	Si " ?- o. p5 q, t- V/ ?	Cr 9 D, Z# }9 I2 ?7 r, K& m	Mo	V	S 7 u; @4 }3 }' y! f2 _% r	P + \9 a" _" ~. l
0.55	0.45	0.72	8.13 * H$ i% w' ~/ M1 p	1.38 1 Q0 ?7 B: U: r2 I( |6 L$ Q	0.45 5 p, t' _# M/ W! _: f8 ^; J' H	≤0.02	≤0.03

2、实验结果及分析

2.1 退火 1 m: b( a/ d. V- D2 ?

试样经840℃退火硬度为HB218，退火显微组织为球状珠光体。碳化物的平均尺寸为0.94µm，体积分数约为0.32。碳化物相以M23C6，为主，其次有M7C3和MC。
2.2淬火 , e& n3 x' s+ l1 y1 J& C: z

淬火实验温度为880℃、900℃、930℃、950℃、1000℃、1050℃。随淬火温度升高，淬火硬度升高。1000℃淬火时，硬度为HRC60；1050℃淬火时，硬度为HRC60.3。 淬火组织为马氏体、剩余碳化物和残余奥氏体。在950℃淬火时，马氏体由针状马氏体和板条状马氏体组成，针对马氏体的比例较大，剩余碳化物呈小颗粒状或点状分布；1000℃淬火时马氏体仍然由针状马氏体和板条状马氏体组成，剩余碳化物呈点状分布，残余奥氏体夹在马氏体针或板条之间；1050℃淬火时，马氏体以板条状马氏体为主，只有少量的针状马氏体(<10%)，残余奥氏体量增多，剩余碳化物极少，尺寸也更小。金相分析表明：随温度程式高，奥氏体晶粒度变大，马氏体针变长，剩余碳化量减少，尺寸变小，淬火试样残余奥氏体量随淬火温度升高而升高，1000℃淬火时，残余奥氏体量约10%。奥氏体晶粒尺寸随淬火温度升高而升高，淬火马氏体板条或针状尺寸也与晶粒度尺寸对应。 # P8 i* A+ K/ ^+ N) w6 V5 |: o& i' f! j7 [6 d4 p$ A) l0 V, }! o$ v( J: u5 b3 \8 e4 @& Z2 r9 L3 E" ]0 a+ b0 V0 I0 }8 R% e2 S; {: w m s& Q3 w3 S

表2 工模具钢5Cr8MoVSi淬火温度对奥氏体晶粒度、残余奥氏体、马氏体和剩余碳化物的影响

淬火温度/℃	奥氏体晶粒度/µm ! P8 ]# o$ Z, X. P0 `" [	残余奥氏体量/%	淬火马氏体 3 b6 N. d$ W1 O k4 Z' v	剩余碳化物形态尺寸/µm * V. X6 n2 B; x' r) u2 ~	体积分数 . Q# J; d* K' W# e( c	尺寸/µm " N2 [& I4 k$ J# z- _
900	6.3	- 3 b' z7 w; j/ T* X	针状+少数板条状	6	0.12 + q, G0 d3 R) E, G" p	1.5 ' O8 t" | k' T
930	8.4	- ; d' j, S2 k7 a) I- M		6 " V# W f- e8 {+ ^$ Q" T	0.10 : L; L2 {; q) M* y, n	1.0 J+ P6 W/ g0 U3 j& L7 _
950 1 `$ R9 {% ?1 b- s a	9.3 2 N- O- @" n: D/ m	5.38 ( N7 n: k* X4 \	-	6 ' O: r& k5 M# j	0.09	0.9
1000 # o6 e+ L/ Y$ Q8 n# S/ K	11.3	10.74	板条状+针状 $ c0 q. L5 a8 t2 _' o	11 8 n: R9 J/ q% M; N6 Z	0.08 ; ~: `% M6 @3 c' b2 M	0.6
1050 : a2 L% }5 O: O+ h	24.4 3 `8 m( i Z9 T9 l: l	12.28 7 {# w+ \9 N2 _7 K7 }; o6 i1 ]	板条状+少量针状	24	0.04 : J( a! u- }! ~9 B	0.3

相分析表明，淬火试样以a'马氏体为主要相，其次是残余奥氏体g’，剩余碳化物为M₇C₃、MC，并有微量的M₂₃C₆。与退火碳化物相分析对照后可知，在1000℃淬火时，M₂₃C₆大部分溶解，而原来少量的M₇C₃和MC型碳化物因难于溶解，成为主要剩余碳化物。
2.3回火 3 q, m" p( Y: b' U) e( f' D

回火温度小于380℃时，随回火温度升高，回火硬度降低。在此区间，主要是马氏体分解过程，马氏体含碳量降低，马氏体晶体结构的正方度(c/a)下降。在480-500℃回火，有明显的二次硬化现象。485℃回火最高硬度为HRC58，比淬火硬度低2HRC左右。二次硬化主要是MC(VC)沉淀硬化的效果。 随回火温度升高，残余奥氏体量减少。只通过一次回火残余奥氏体分解较少，通过三次回火残余奥氏体量可降低到6%左右。 - B( E! u7 A' V; d4 u8 H4 X5 F1 e

3、讨论

工模具钢5Cr8MoVSi碳含量为0.55%，淬火马氏体形态为板条状和针状。在较低的温度下淬火时，剩余碳化物量较多，在靠近碳化物的奥氏体区中，因碳化物溶解过程中碳的扩散呈梯度分布，因此，有局部高碳区。局部高碳区在冷却过程中转变成针状马氏体，其亚结构是孪晶。在较高的温度下淬火，剩余碳化物主要是少量的VC和M₇C₃，溶解速度很慢，因此大部分奥氏体区域碳含量均匀化，尽管此时奥氏体平均碳含量高，但是相对于高碳奥氏体来说，其含量还是低的。所以在较高温度淬火时，板条马氏体比例增大。板条马氏体比针状马氏体韧性高，因此，该钢可以在较高的温度下淬火。但板条在300-400℃回火时，因析出的碳化物沿板条分布，会显示出回火脆性。所以，在较高的温度下淬火，获得以板条状马氏体为主的显微组织时，应避开回火脆性区，或者以较高温度回火(450-520℃)，或者在较低温度回火(150-250℃)。如果需较低的回火硬度，则应提高回火温度(520℃以上)方能避开回火脆性区。不过此时需要严格控制回火制度，否则，回火硬度会随回火温度变动发生很大的变化。另外，对残余奥氏体量要求降低至最小的薄刃工模具，淬火后应进行二次回火或三次回火。 ) _6 n5 t6 s+ G7 q# ]0 x9 X1 z

4、结论

1. 工模具钢5Cr8MoVSi840℃退火，硬度为HB218，碳化物颗粒平均尺寸为0.94µm，碳化物体积分数为0.32，碳化物类型以M₂₃C₆为主，并有少量的MC和M₇C₃。
2. 工模具钢5Cr8MoVSi合适的淬火温度为980-1050℃，最高硬度为HRC60-61。随淬火温度升高，淬火马氏体由板条状和针状马氏体组织过渡到以板条状马氏体为主。剩余碳化物以MC和M7C3为，M23C6型碳化物在淬火时大部分溶解。
3. 工模具钢5Cr8MoVSi仅通过一次回火，残余奥氏体量减少不大，因此，应进行二次或三次回火。在480-510℃回火，有二次硬化现象，回火硬度可升到HRC58-60。

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