推凸质量对钢轨焊头使用性能的影响（一）

HEATS

成昆线K294+31和K297+33两处均为整体道床，直线线路，无病害，坡度1310 ‰～1316 ‰，于2000年12 月铺设，2003 年8 月发现钢轨断裂，钢轨为60kgPm，材质为U71Mn。K294+31 处为现场气压焊接头，297+33处为焊轨厂闪光焊接头。

1 　断口及金相分析

 

( e4 B& C6 H( T8 d' U$ [% q9 Y

　

: K" H- z' m. r/ @4 `

　钢轨试件外观形貌如图1和图2 所示。K294+31处试件长度260mm，轨腰焊瘤高2～6 mm，纵向裂纹长约190 mm，焊缝开裂处距轨底约98mm。K297+33试件长度215mm，轨腰焊瘤高115～4 mm，纵向裂纹长135mm(不包括分枝) ，焊缝开裂处距轨底约78mm。

 

  % `/ v$ }5 x1 `. q- `) g

 

' ~& |: i! U9 \

 

6 W, P" S8 i# `) S) W

 

l6 o/ ?! J7 G; Y+ ]' S% x, \0 L1 _

　

L# b7 N. ?! Q7 y3 k

　从宏观断口(图3、图4)可见，断口为典型的疲劳断口，K294+31试件裂纹源处于焊瘤内部靠近轨腰表面与焊缝相交处，K297+33试件裂纹源处于焊瘤趾部。裂纹源均位于钢轨内侧。扫描电镜分析试件均取自启裂区，见图5和图6。图5为K294+31试件断口扫描电镜照片，其中可见大量的空洞、夹杂和二次裂纹。图6为K297+33试件断口扫描电镜照片，也有大量的空洞和夹杂。电子探针分析表明，空洞和夹杂部位主要为Fe，Mn和Si等的氧化物。

7 X+ V+ C2 g. o- ? 3 N6 r2 H: z; q: ]3 L* q5 H

 

4 k8 ?+ U2 ? o( z1 p( _ ) k( Q: D. U) |+ B! L1 `　对裂纹附近焊缝及热影响区的金相分析表明，两试件的焊缝组织主要为铁素体+珠光体，有网状晶界铁素体，其中K294+31处试件焊缝有魏氏组织，焊缝区内未发现明显的夹杂物和缺陷。过热区组织主要为铁素体+珠光体，与母材相比晶粒粗大，但并不严重。典型焊缝和过热区金相照片见图7。

- o) u8 A: g- S) \4 C: }0 T1 q m* T

　　在裂纹附近焊缝及距焊缝约60mm的范围内，在轨腰相距16mm的上、中、下3条线上进行维氏硬度试验，其中下测试点距去掉轨底后形成的边缘10mm。每个测试点之间相距5mm（软化区内相距2mm） 。K294+31试件焊缝、粗晶区、软化区和母材硬度分别为280HB、300 HB、266 HB 和287 HB。K297+33试件焊缝、粗晶区、软化区和母材硬度分别为270HB、315HB、260HB和300HB。软化区均距焊缝约25mm。两试件，以及上、中、下测试点之间硬度无明显差异，粗晶区淬硬和软化区软化均不严重。

2 　检验结果分析

2.1 　裂纹性质和裂纹源

　　两试件切割后，均沿裂纹自然分离，且整个断口锈蚀严重，未见新鲜断口。宏观断口和扫描电镜照片（图3、图4、图5、图6） 均为将断口经100 ℃弱醋酸处理，是基本清除断口处的锈污后的结果。断口分析（图3、图4、图5、图6） 表明，两试件的断裂由疲劳裂纹引起。K294+31试件疲劳裂纹的启裂点位于焊瘤内靠近推瘤的起始点。K297+33试件启裂点位于焊瘤推瘤尾部形成的趾部。扫描电镜分析和电子探针分析表明焊瘤中的夹杂物和空洞是疲劳裂纹启裂的重要因素。焊缝及热影响区金相组织、硬度值和硬度分布无明显异常，不是引起钢轨断裂的原因。