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[资料] 空间复合角度刀具的数控刃磨

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发表于 2011-7-13 23:52:54 | 显示全部楼层 |阅读模式

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2008329161416.gif
7 a- T8 X: O+ m. z) ?图1 气门口复合角度锪刀4 y0 h9 u" T" w' A$ n, M
一、前言* i' R, S" {% T
图1所示为锪铰缸盖气门孔口的复合角度锪铰刀简图(刀柄和铰刀部分略)。由图可见,该锪刀需要刃磨的刀面较多,而各刀面又具有不同的空间角向位置,且相互之间有严格的位置精度要求。此类刀具一般称为空间复合角度刀具。该类刀具上不同刀面之间的位置关系有时难以准确测量,例如图1中的f30.98±0.100尺寸,通常需采用试切法进行检验。因此刀具的准确刃磨成为关键问题。本文以图1所示锪刀上Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ面的刃磨为例说明空间复合角度刀具数控刃磨的方法。( E5 N( X2 C7 E
二、复合角度锪刀刃磨运动模型# e. O1 q$ R1 u1 i$ L
机床坐标系1 P! P- x# P8 M3 }
刃磨空间复合角度刀具的机床一般需设置5个坐标(3个移动坐标和2个转动坐标)。典型的机床坐标系如图2a所示,其中X轴为机床工作台纵向移动,Y轴为机床溜板(或砂轮头架)横向移动,Z轴为砂轮头上下移动,c轴为机床圆工作台(水平转台)的转动,d轴为工件主轴(刀具轴线)的转动。X、Y、Z轴的移动相互垂直并相互独立,水平转台位于机床工作台之上并随工作台一起运动,其轴线与Z轴相一致,工件主轴位于水平转台之上并随水平转台一起转动,其轴线与水平转台轴线垂直相交,其交点设为坐标系原点。为了使刀具准确定位,刀具安装在工件主轴上的位置应能调整。通常工件主轴支座安装在小滑板上,移动小滑板,可使刀具沿工件主轴轴线方向(u向)移动。
; s- e8 E7 m! f$ A, K+ H. J* {角向位置计算
" N: j9 q# M6 O- r! Y* j0 z设刀面i的单位法矢量为 2008329161633.gif i(见图3),则有:
/ k1 {- u# }4 x, j0 w  Oi=[' o6 G1 U+ |/ U3 ]0 O  V- N( F7 ]
xni
3 x3 n; w0 v" q' ?/ _6 n]=[
; ~; B1 X% M- a% v) V; u0 _cosgoisinbHi3 W: e8 L/ w* e4 \( O* m
]+ Q2 I9 H. d6 A
yni
# J3 g! D* v. Z1 OcosgoicosbHi
2 K' u3 \9 y+ a2 Azni7 H, r; z/ v7 A/ u. \9 Q1 q( t
singoi/ ^3 g7 l- ]" c5 J( N) |
2008329161519.gif
6 T- k2 J5 \+ r4 c3 |& p! i4 m图2 机床坐标系与刀具刃磨起始位置
: h" A. |' X! I. a. X) e7 H式中goi为刀面i法矢量的方向余角(与XOY坐标平面的夹角);bHi为刀面i法矢量在XOY坐标平面上的投影与Y轴夹角。
: F  e. Q$ T* C5 N8 ~若采用碗形砂轮刃磨(图2b),且令砂轮工作平面与Y轴相垂直,则刃磨刀面i时应使其法矢量与Y轴的反方向相一致。为此可由图2b的位置出发进行下面的两次旋转:
+ H, P! j  {5 I7 U* h% F! Q+ q4 U令刀具绕自身轴线(此时为X轴)转wd角,使刀面i的法矢量转至XOY平面(第4象限)上,显然有:
% |) N+ V) F2 n8 N6 o! r' N; @wd=-arctan(
7 V+ R- t$ P  b4 c$ Hzni
6 C# l% `7 N9 e7 Q9 i)
, m) O! |6 B3 Gyni
) F2 F! J5 u6 V9 O; C& U( g4 v. g) i经此旋转后,'i的位置:
0 _/ i5 e5 m. f( v/ Y4 m4 T'i=[* T4 F# d- M7 O' y6 H
x'ni
, W; C8 w( s8 m]=[9 s1 H% i1 _! Z  M' V; c
xni
% S& g" ~2 |) X]
) u  o/ \4 H- E0 d: D: ny'ni
! {' o: N* b' H( zynicoswdi-znisinwdi- ^: |; Q$ c& e9 L/ t$ S
z'ni8 r+ o- A5 y9 c" o
ynisinwdi+znicoswdi
. s6 [$ W$ c& x; D 2008329161528.gif * D2 I9 I- A9 s* ?$ t# D
图3 刀面法矢量
; }& U9 f* X7 h+ Vwci=arctan(
2 y" i8 k+ i- t- Hx'ni7 t% O! M8 e0 c  C/ f
)* K  y; [/ A8 ^$ R4 I
y'ni
& r6 z! d8 Z3 ?1 K+ ^: s6 K% l例如,在图2b所示位置上,刀面I的法矢量与XOY平面的夹角go1=5°,其在XOY平面上的投影与Y轴的夹角bH1=150°,由式(1)、(2)、(3)、(4)可分别求出:. F+ n) L5 L3 }- u
1=[
- A* N. n9 v. p  O5 i0.4998 A' P" c9 c6 N& {
];wd1=3.463°;'1=[
, l" z2 p) a) Q4 J0.4994 h8 ^& ^+ y; m* }1 C: G
];wc1=-29.955°+ D& D" }( R+ j* v% _5 `7 z. m' W9 Z
-0.865: t' T1 j- _7 J& r6 g( k; x
-0.866
6 u4 u; _  S7 ?$ z0 N* y0.053
/ e( |( k4 L: m1 l  ]  J" N% T% j$ M2 o: n: R0  L, W5 f# j8 j4 ~6 ]& X: L- M
2008329161544.gif p=[( y+ v4 n2 _5 t0 I6 K; C/ v
xp# |- B+ e5 {$ I3 C
yp
+ D# j4 X# ]0 M) e7 M" zzp
" C2 A4 A* k1 i$ e0 x6 u5 H7 @]/ q4 ^! j% A* b" t% C1 ~9 a4 P( M/ ]5 h
P点与刀具一起绕自身轴线(图2b位置为X轴)转wd角后,p1:
# E5 {$ b/ w% T8 V4 Op1=[
, r& O$ ~8 Y% Nxp1: }3 H! X: x) l6 W6 O- ~
]=[# g/ G4 d+ _7 b' a. X0 L
xp
; ]# ^! s( f0 x  H]
0 l- i. f" a# e& Y2 syp1
; K2 R  a! j7 V4 [8 dypcoswd-zpsinwd
8 Q& c2 m) L' s5 y1 A& z- P, J$ r/ Dzp1. P- A. t4 d  P4 B
ypsinwd+zpcoswd3 p7 L+ H8 ^8 M+ v
p2:
1 ]  t  r" c. z# f5 l- G) {p2=[5 G$ ]" v2 W7 N
xp2, }1 F, q0 ~  B% o
]=[0 h+ o! T8 l, f7 Q& c
xp1coswc-yp1sinwc
" e* Y/ u' p) J) @]
, A& y& N7 o. d# i+ A" A* j5 ~yp2
% U0 J# @8 o9 w1 Hxp1sinwc+yp1coswc) S% k) a* b4 S$ a
zp2
0 \6 F1 j: x  \5 Yzp1) g- A/ s; r& f
例如,刀面I上P1点在图2b所示位置的矢量为:+ w8 l' f* u1 G. e+ T& D: S
p=[& L) D0 F9 n* t1 U) _
56.440
' X0 m. f$ X( y4 j  [! j  y& ]-11.751
$ Y( W4 [! `4 Y! t8 J  y1 R6 R, C0
9 p! W. Y1 j2 ?+ z7 h% d! k" l! z]
/ P0 Z0 F6 l$ n7 u# Q$ k( N经绕自身轴线(X轴)旋转wd1,再绕Z轴旋转wc1后得到:
% J: b+ A9 y0 X; p# Ep2=[0 W9 O* P9 L9 {0 f' B
43.044
# E2 k: B1 _0 r& y) n, n- R-38.3443 z; _6 r9 B. C
-0.710, t% R# d3 P6 J+ ^* o) R+ w& R
]
  Q' D, H5 N4 q0 p9 w. j' E式中xPR、yPR、zPR为刃磨初始位置砂轮上参考点的坐标,xpi2、ypi2、zpi2为刀面i上对刀点由刃磨初始位置经绕自身轴线(X轴)旋转wdi角,再绕Z轴旋转wci角后的坐标。式(7)即可理解为空间复合角度刀具刃磨运动模型。9 m9 Q  _: [4 G7 _$ W
三、复合角度锪刀的刃磨
- X0 ^$ Z) I5 ?$ |0 O9 P4 z实际刃磨时,首先要确定刀具和砂轮的初始位置。初始位置的确定应考虑对刀和调整方便,并应防止刃磨过程中砂轮与工件主轴或刀具非刃磨部分的干涉。图2b是一种可行的方案,在初始位置上砂轮轴线与机床Y轴重合,砂轮工作面以刀具的导向带找正,工件主轴(刀具轴线)与X轴重合,刀面V位于水平位置,并令刀具上f30.938截面距坐标原点为一确定数值(本例定为50,此值可通过第1刀面的对刀获得)。
  s7 d5 k! ^6 L& F根据砂轮的大小选取砂轮参考点,本例取参考点为:2 \! \  K8 k2 K. b
Rw=[
% f9 ]+ j  }0 b48. ?1 q8 D6 b* X+ u3 v, W6 U
-22.57 ?2 c  x% r, h4 N& N  C  }3 H
0
8 z% _1 _9 Y' v% ?6 n5 T; R8 t]
$ }% `! {  V$ K$ a/ u; h# g  P各刀面原始参数及刃磨参数表5 }3 n# R" I8 I" U" A( d
项目: e8 Q% Z0 Z. b: Z$ v
刀面# w' g0 |2 E; l5 d7 j$ X1 n

+ U- }( e- R: w8 v2 N$ o/ F; t0 F2 h" x

9 |& H' I5 b9 |9 p. F+ Z! _  l' U8 E
原始参数* v; {* X9 K$ N7 p/ T8 _2 u
g0(刀面法矢量与XOY平面夹角)(°)
0 a/ a4 S# i$ A# q( |37 J% z) L& W2 W" s/ A# i/ j
15& i) h( U( Q( ^8 t2 G) ?9 V: [! w
3
4 _3 n: |5 w/ |) q2 c152 u( g2 C# L5 h: u
bH(刀面法矢量在XOY平面投影与Y轴夹角)(°)% _+ O+ A8 o, ]4 i+ I
150' n# k. h9 [6 Z& K7 s
1503 @* b9 a, a8 i) Z$ R0 T
110! O2 t$ _6 @" `" @
110
2 a; t3 i7 k( o. }x0(刀面上对刀点x坐标)(mm)
1 [1 T3 }# n) F! f, Y# @2 ?56.444 L- |9 l- |- ~
56.44
' V' I' G/ S' T* j52  f" t5 \# s" \( p: X
52
( l7 V7 V. y: e" E9 y6 }y0(刀面上对刀点y坐标)(mm)( l2 _# n& ?$ v2 G. W
-11.751
" N6 B3 X0 i8 i! t: W-11.721
1 H% o2 R, c" P( m4 o5 O-9.974- Q. d. w( D  R
-9.897
$ o2 b4 E' w: I0 R7 l5 ^z0(刀面上对刀点z坐标)(mm)8 ~3 N' A! X) d% W& i8 a
0
# l% d, R: n. w* T0.53 d7 O3 w% g8 g! ]
0& Z* ~2 j. Q8 P: L7 J
0.5* U. E' a. N+ g# L8 g
刃磨参数
. C0 n3 N! i6 E  y" Uwd(绕X轴转角)(°)
4 R3 i! U0 a( Y* x& k& T3.463
0 Q  K& M1 P) A5 r17.192, r6 T% B0 I% P$ N* [
8.712
4 |3 L0 Q0 |8 X: [/ f  @- K. W38.076
$ G6 K% h4 t# Swc(绕Z轴转角)(°)
& x0 z7 [8 L0 H# P: [4 a! Y: {. p; z! ?-29.9552 J$ m, H* ]. \8 U, P+ i  c6 q
-28.879* p- y6 c; P$ q" s; N/ H( U
-67.785
( ^7 A+ u' k3 z-65.186+ G; S) P% [! M- q
Dx(X轴补偿量)(mm)- J% [% f0 U/ [% \1 ^, A8 f: u$ y- Z
4.956
1 M9 A" r) A3 }$ M4.058
3 D, Y7 X. m/ o1 V& \/ ^/ d39.284: S2 C$ N. a. m9 T# E$ p
33.5298 m7 b* y/ g# W2 c. w  M3 j$ Z" ~. d6 o
Dy(Y轴补偿量)(mm)& x4 S% S( F) g$ N" X7 P
15.844" s7 x) G# i- b, b; [
14.692/ k4 B9 g8 t% D6 ^
29.704& L% N: F+ M5 o+ k8 I: u& ^4 r
28.098
/ J' ~4 j# {: ^) oDz(Z轴补偿量)(mm)2 a* m+ n* q. `# S' c
0.71  J) @  D1 R7 F
2.987) I. O& Y# V" r$ j
1.511
- @3 c& }8 g  c; l2 o: M% ^5.71) q$ [% J" B/ S4 ~: Y
注:表中Ⅲ、Ⅳ刀面的原始参数是经刀具绕自身轴线旋转90°后的参数+ A# r4 h! O, W; r; [8 I# T% D
文章关键词: 刀具
发表于 2012-4-17 09:10:18 | 显示全部楼层
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