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[资料] 离心式热水循环泵汽蚀原因及解决方法

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发表于 2011-7-13 23:52:54 | 显示全部楼层 |阅读模式

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在轮胎硫化过程中,内压过热水的稳定供给与循环是极其重要的。在其完整的闭路循环系统中,热水循环泵如同人体的心脏一样重要,不可须央出现故障。但是,实际的情况难免意外。仅汽蚀来说,不仅造成水泵的损伤,尤其能导致循环系统产生大的压力波动,甚至顿时失压,对初硫化期间的轮胎造成了致命伤。由此可见,认清汽蚀原因,采取有效防范或妥善解决措施是十分必要的。% G+ @* J5 i" w9 f8 u) a
1 汽蚀原因分析+ X8 x# H3 k( q( U/ H
1.1 定性分析
! U- k# Z# d) Y4 s水泵吸入口处的水因汽化成汽泡,这些汽泡在水泵排出口之前被高压挤碎(水的质点在叶轮流道上运动时,是不断增大能量的,汽泡被挤碎的位置也是唯一的),由于汽泡的占空突然“消失”,引起了水质点的强烈冲击,造成对泵叶轮的汽蚀破坏,同时使泵出水压力波动,严重时产生失压。' ?& a+ y+ y! {6 H( U
水泵吸入口处水的汽化条件是:其压力突然低于该处水温对应的饱和蒸汽压力。一个正在稳定运行的供热系统,压力、水温、流量稳定,在遇到下列情况(之一)时,就会使水泵入口处的水压降低。
9 G5 U6 `9 w( P) e(1)供入除氧器的蒸汽压突然降低;
+ q$ {8 x# b7 V- A" K9 n(2)供入除氧器的蒸汽温度突然降低;* m5 Z1 j  q1 @
(3)大量地向除氧器中补充较低温度的凉水;
+ a8 g$ u6 z1 v' K  ]* J(4)硫化车间用水量突然加大;
4 E) U  H0 @/ }  k$ l7 C(5)泵出口以外直至循环回除氧器管网中管路阻力突然大幅度减小;: u7 \& H2 T! u0 X% `9 H( Z
(6)泵出口以外直至循环回除氧器管网中突然有大量的泄漏。
0 H: q4 T6 |/ b5 ?一旦因上述情况使泵入口处压力降至低于饱和蒸汽压,就会产生汽蚀。+ Q  u. {1 c! F6 v
1.2 定量分析
" |; b, n7 y5 z. X6 S附图是除氧加热系统简图。取除氧器内液面作基准高度,定义为“1-1”界面。水泵入口处为“2-2”界面。
# a9 \; J8 L3 I8 w& R! R 20074711281459267.jpg (1)安装高度计算
- s' o4 P% F* p) g" MHg=P0/ρg-P饱/ρg -Δh-Σhf(1-2) (1)
! s) h$ I% w1 U7 n式中Hg——计算安装高度,m;
, w3 Y2 \5 O7 D$ a1 R# V: t1 s4 l& g) lP0——除氧器内汽压,Pa;: [8 ]3 r* |* X" S8 S% b; B* c
P饱——热水泵入口处,即“2-2”界面处水的饱和汽压,Pa;# L$ v8 f: b& y
ρ——液体密度,kg/m3;
$ v" I/ z, j1 m/ pg——重力加速度,m/S2;% }$ ]# |2 r9 W4 E/ [7 I
Δh——泵的汽蚀余量,m;
( d: |& U4 O8 \3 Q4 g* ~Σhf(1-2)——热水自除氧器流至水泵入口处的阻力损失,m。  b: f3 ?* ^! w3 J% U
热水自除氧器流至水泵入口处时,可以忽略水温的变化,即认为P饱=P0,泵的汽蚀余量Δh,随泵资料给出为3.9m水柱高。$ X; u) {; i) M; B1 @; b2 y' Z
输入侧管道阻力损失Σhf(1-2)估计为1.1m水柱高。
4 z6 X  X. b( z! W, P+ y' ^于是,由(1)式计算:
' v3 X: F, w' ~Hg′=-3.9-1.1=-5m水柱高
; r( q( n) k7 G7 d, k这是按20℃水计算结果,折成170℃水时:
7 L2 p5 m4 A: MHg=ρ20gHg′/ρ170g=998.2×(-5)/897.3=-5.5m水柱高. M2 g( z: B* v5 B7 s! K% ]4 c
就是说,热水泵的安装高度至少要比除氧器最低运行液位低5.5m。
2 o& q4 Y) i# Q# P  C实际例子是低10m,安装高差尚有4.5m的裕量(按170℃水计算所得)。
. }' K8 x, F1 ]0 l) o  L& P8 @(2)除氧器内压变化多少可发生汽蚀
9 q; [- c; z& S己处于稳定运行状态的除氧动力系统,除氧器内汽压、水温,水泵入口处的压力和水温都是相对稳定的。假定这时P0突然降低,则系统平衡便被破坏。但在P0降低的同时,水泵入口处的水温是绝对不会立即下降的,现有10m170℃水所形成的压力是:
9 y" ]. J- b  K8 _$ bh′=10×897.3/998.2≈9m水柱高5 Q- _6 l, |+ }5 {. G
用(1)式计算P0的下降量:- k$ L  E$ e, e5 h0 \3 B6 k# y2 r* u
令[(P0-ΔP)-P饱]/ρg一Δh-Σhf(1-2)+h′=03 i/ r* G3 X% n. g, ]. c
(P0-ΔP)-P饱=[-h′+ h+Σhf(1-2)]ρg=[-9+3.9+1.1]×998.2×9.8=-39129.44Pa
& `9 z0 j" t9 g) f' L∵P0=ΔP -P饱= P饱-ΔP -P饱=-ΔP
: i2 h% n9 y$ ]' X9 l9 [+ F' V; @∴ΔP=39129Pa7 k) M! R) ?  L3 U% s: y) k1 @
即,若水温在170℃,即饱和蒸汽压(表压)为0.678MPa状态下稳态运行,当汽压突然降到表压0.639MPa以下时,就有可能造成汽蚀。
' u. b! C" `) r; R, O) w8 M; r(3)补水量达到多少可致汽蚀发生4 ?- K) d$ w; }- B9 |7 _3 p
管网中一旦发生较大泄漏,系统平衡破坏,除氧器水位就会快速下降,于是就需要快速大量地补入相对低温的软水。
# M2 i. i" l4 h# c' X设除氧器稳态运行存水量为:( i# Y  j) @6 ?
25m3(容积)×0.7(占空率)=17.5m3, l; E0 }$ F, T6 E1 _
在某较短时间内,因水位突降,存水量减少了Vm3,于是补入低温水Vm3。' V% y0 z: V0 q4 O
在补入低温水时,P0也会降低,蒸汽的流量会增大,携入热量速率会大于原先稳态运行时。为简化推导,在此仅考虑冷热水的热交换对P0的影响,忽略增大的蒸汽流量的热交换作用。
  A# Q( b2 ]! N% K+ C1 m. @设补充水温为60℃;稳态运行时水温为170℃;170℃的(17.5m3-Vm3)水同60℃的V m3水相混合(忽略混合后总体积与17.5 m3的差异):
; m- V# ]4 [% ^* {ΔQ1=m1(TCP12-60CP11)
; C9 U; M3 S4 f7 P& \* TΔQ2=m2(170CP21-TCP22)- D4 ~2 g# g5 J) r
m1=Vρ60 =983.2V! S# \$ N' q$ h. u# H- {( j
m2=ρ170(17.5-V)=897.3(17.5-V)
& h5 A/ g2 S/ J+ P5 z饱和蒸汽的绝对压力为0.7377MPa时见前面计算,T取168.13℃。% b- J3 z7 b4 l3 F
CP11=0.988;CP12=CP22=1.0445;CP21=1.0462 u  z: }/ W8 A% U5 N3 F
令ΔQ1=ΔQ2,代入各参数数值:
. l% K- u7 E; m983.2V(1.0445×168.13-60×0.998)=897.3(17.5-V)×(170×1.046-1.0445×168.13)
; t" N+ n: J9 e, c# W解出V=0.31m3
4 }1 W* U! y2 U9 F2 r加入冷水时,P0降低,蒸汽流量会加大,不单纯是两种温度的水混合。可以放宽估计,当短时间内加60℃的补水达1m3时,可能引起汽蚀。4 z' y; [% e1 f) t) W/ u
(4)泵出口流量增加多少时可引起汽蚀2 E) x- {: I. q2 ^$ @! G+ _3 D
当生产负荷突然加大,管网上管阻突然减少或管网上有大量泄漏,都会导致泵出口流量增大。
5 J5 N  x! P- r. X% s( Y这些情况发生时,会使稳态运行中的除氧器液位突然降低,同时有冷水补入。冷水补入的影响,前边已讨论过,在此不考虑这一因素,只按流量增大所引起的泵入水口处静压降低来推敲。
" d; u# f  N% ~流量突然加大,泵进水管内流速加大,水的漏流程度提高,动压头和阻力损失都会加大,所增大的部分要由静压头转换。; M+ n& K4 p! T0 ?$ l7 Y& f5 I6 |5 Z4 [
在流量为150m3/h,原输入侧管路损失:* {  m& U/ i7 q# C
Σhf(1-2)=1.1m水柱高,据Σhf=ξu2/2
, A5 j! K7 B  r- u3 y' EU=Q/S=150÷3600/π÷4×0.082≈8.29m/S* H& d$ h6 o. c
ξ=2Σhf/U2≈0.032
( `" ]5 A, f5 Z前面已知现有10m的安装高差,相当于9m水柱高,这9m水柱高扣除汽蚀余量及原有阻力损失计5m水柱高,剩4m水柱高。
' _' j5 ]; ?; s" m) ^7 }令ΔU2/2+ξΔU2 /2=4
. U" C) P- p& ?3 u) v; `得ΔU ≈2.784m/s
3 A9 F7 {4 I4 P9 P+ z又ΔQ=ΔUS=2.784×π/4×0.082=0.014m3/S=50.38m3/h$ h# F" m: k. g! @. J# d
即流量突然增加大于等于50.38 m3/h 情况下,有产生汽蚀的可能。
6 i5 x$ S- g7 p6 C2 X3 y可以用一句话来概括三项定量分析结论:半个汽压壹方水、五十流量可捣鬼。0 t' L6 u4 j' ^
2 预防和消除汽蚀的对策
: f5 F8 n" Z- R0 p0 K- p4 Z据上述分析,汽蚀的原因就在于除氧器内汽压的突然降低、水温的突然降低或泵流量的突然增加。由此,提出以下对策:- K: j8 L/ ?* b$ r+ |3 \
(1)若汽源压力和供应能力皆富裕,应设置除氧压力自控装置,保证P0的稳定。
( W/ w$ [0 a: G1 T(2)若汽源压力和供应量不富裕,应在提压增量后再配压力自控装置,保证P0的稳定。9 q8 q; B8 i+ H+ }4 z5 g( `1 j  i
(3)减少硫化机、罐同时入线台数,即减小流量增长率。! i& _  m' `6 ]& Q
(4)减少以致杜绝管线泄漏。
9 s# z. L2 ^, v) O) A(5)提高补水水源水温。
& h9 v# \0 F& w1 t# i' ^2 p9 h(6)在保证最有效除氧换热效果前提下,除氧器液位控制点尽量设高。
' v( |% m" G& n* `7 K(7)水泵的供水能力要大于生产最大负荷,以考虑局部泄漏问题。
& k/ o% l6 H( H(8)在水泵出口设置排汽阀门,当汽蚀发生时,开阀排放所生成的汽体。或可同时提高除氧器供汽压力。
- n6 u* k+ r% }6 a# D% U(9)设置除氧器内汽压同水泵入口水压之间的差压测量显示仪表,以监视其变化。若该差压大于某一数值,则预警汽蚀的发生(此差压不是定值,水温愈高、流量愈大,差值愈小)。! I( Q; r" v7 n* o' I7 O
(10)发生大量跑水时,增加供水泵台数,这样,每台泵的流量就会小些,泵入口处静压损失也会小些。
5 j; z9 L* @; b  ~) K文章关键词: 水泵、机械、阀门、维修
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